Запорожец  Издания 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 [ 103 ] 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139

Для определения коэффициента Ки соответствующего максимальному КПД, необходимо взять первую производную от т]м.г по переменной Ki и приравнять ее нулю, т. е.

в результате преобразования получаем соотношение

KiKuPk. aPi = КиКс. гРРо,

откуда

Учитывая, что потери в стали магнитопровода трансформатора не превышают 4 %. от потерь в обмотках и внешнем контуре машины и то, что Ki является коэффициентом нагрузки машины и при ступенчатом регулировании тока, а потери КЗ машины практически не зависят от способов регулирования сварочного тока (см. § 6.5), можно сделать следующие выводы: а) КПД машины контактной сварки не зависит от способов регулирования сварочного тока; б) поскольку электрические потери даже при очень глубоком снижении тока методом фазовой отсечки намного больше электромагнитных потерь, то в отношении КПД все машины контактной сварки работают не в оптимальных режимах; в) формула (6.41) отличается от общеизвестного выражения множителем, равным /Ксг/Кг-

6.12. Обоснование конструкции трансформатора

Исследования, изложенные в § 6.3-6.10, свидетельствуют о том, что без значительного ухудшения энергетических показателей можно обеспечить пределы изменения тока от 1 до 1,7 двумя ступенями, шире используя возможности прерывателя. Наличие третьей и четвертой ступеней трансформатора (см. § 6.10), хотя и несколько улучшает энергетические показатели машины, однако не позволяет отойти от традиционной трудоемкой конструкции трансформатора с дисковыми обмотками. Секционирование же первичной обмотки на две ступени способствует переходу к более технологичной, компактной и надежной конструкции трансформатора, например с цилиндрическими обмотками, при которой с большей эффективностью могут быть использованы магнитные, проводниковые и изоляционные материалы.



Глава седьмая

ТРАНСФОРМАТОРЫ ДЛЯ МАШИН И УСТАНОВОК КОНТАКТНОЙ СВАРКИ СПЕЦИАЛЬНОГО НАЗНАЧЕНИЯ

7.1. Трансформаторы для подвесных машин со сварочными клещами

Подвесные одноэлектродные машины предназначаются для контактной точечной сварки крупногабаритных деталей из низкоуглеродистых сталей или прутков арматуры из сталей классов AI, АП и АП1, которые не могут быть поданы к стационарным машинам.

Подвесные машины могут быть со встроенным сварочным трансформатором или с трансформатором, размещенным отдельно. Встроенные трансформаторы по всем своим показателям аналогичны стационарным. На рис. 7.1 в качестве примера приведена подвесная машина типа МТП-1111, выпускаемая заводом «Электрик» с отдельным трансформатором. Она состоит из основного блока 1, системы подвески 4, токоведущих гибких кабелей 2 и сварочного инструмента - клещей 3. В состав основного блока входит сварочный трансформатор, который с закрепленным на нем электрическим устройством и пневмогидроаппара-турой подвешивается на определенном расстоянии от места сварки. Контактные плиты вторичной обмотки трансформатора соединяются с клещами 3 двумя длинными токоведущими кабелями 2 большого сечения.

Каждый кабель скручивается из многожильных прядей. Концы жил припаиваются к наконечникам. На жилы и наконечники надевается резиновый рукав. Через пространство между жилами и рукавом проходит охлаждающая вода, благодаря чему в жиле кабеля допускается повышенная плотность тока - от 10 до 20 А/мм2. Расчет сопротивлений вторичного контура таких машин с «прямым» и «обратным» токоведущими кабелями может быть произведен по общепринятым методикам (см. гл. 1). Для приблизительных расчетов индуктивных сопротивлений контуров, выполненных из кабеля, можно воспользоваться данными, приведенными на рис. 7.6.

В случае когда соединение трансформатора с клещами осуществляется безындукционным кабелем, в котором изолированные резиновой трубкой жилы обеих полярностей переплетены между собой и заключены в общую оболочку, при расчете вторичного контура учитывается только одно активное сопротивление жил Гв. Иногда соединение трансформатора с электродами осуществляется коаксиальным кабелем с двумя полыми проводами (рис. 7.2). Он представляет собой систему двух длинных




Рис. 7.1. Подвесная машина МТП-1111 с отдельным трансформатором


Рис. 7.2. Поперечное сечение коаксиального кабеля

коаксиальных цилиндров - сплошного с радиусом Ri и полого с радиусами R и Rs. Между ними располагается изоляционная прослойка с магнитной проницаемостью р. Активное сопротивление элементов контура из коаксиального кабеля рассчитывается обычным способом. Для определения индуктивности контура в генри на единицу длины при постоянном токе и при f=50 Гц можно пользоваться следующими формулами:



0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 [ 103 ] 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139