Запорожец  Издания 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 [ 112 ] 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139

стержне магнитопровода при работе «своей» фазы и поочередной работе двух других фаз противоположны по знаку и по суммарной величине равны потоку рабочей фазы. Таким образом, в каждом стержне трансформатора изменение потока за один период тока сети равно нулю. Вторичные обмотки трансформатора соединяются звездой с нулевой точкой. В каждую фазу включается блок параллельно соединенных диодов. Выпрямление тока на стороне низкого напряжения происходит аналогично однополупериодному выпрямлению при трехфазной схеме с нулевым выводом.

Для расчета трансформатора с трехфазным нулевым выпрямителем задаются следующие технические данные:

1. Сетевое напряжение трехфазной сети 3~Uc в вольтах.

2. Частота тока / в герцах.

3. Типы управляемых вентилей, включенных по одному в каждую фазу первичной обмотки, и падение напряжения на них AUi. (В случае применения тиристоров AUi не учитывается.)

4. Типы неуправляемых силовых кремниевых вентилей, параллельно соединенных в блок и включенных в каждую фазу вторичной обмотки. В связи с тем что падение напряжения на неуправляемых вентилях велико, оно должно быть обязательно задано и учтено при расчете.

5. Наличие и глубина фазового регулирования выпрямленного (сварочного) тока.

6. Автоматическая стабилизация выпрямленного тока изменением угла а при колебаниях напряжения сети в пределах ±10 %.

7. Схемы соединения обмоток фаз трансформатора: треугольник - звезда с нулевой точкой.

8. Выпрямленный (сварочный) ток, соответствующий номинальной ступени, h ном d в килоамперах.

9. Выпрямленное вторичное напряжение на электродах машины при холостом ходе Uzoa в вольтах и пределы его регулирования.

10. ПВ в процентах (или параметры режима сварки деталей, принятых за номинальные, и кратковременная производительность машины - см. § 1.11 и 1.21).

11. Геометрические размеры вторичного контура машины. Сечения всех элементов токопровода и плеч выпрямительного блока.

Как примечание следует отметить: а) при расчете выпрямленного тока используются методы теории выпрямителей при малых углах регулирования: a=0...Jt/6; б) при расчете выпрямленного напряжения не учитывается влияние намагничивающей составляющей первичного фазного тока.

Порядок расчета трансформатора следующий.



Исходя из заданного номинального значения выпрямленного тока:

1. Корректируется заданное вторичное выпрямленное номинальное напряжение XX:

20d = /2Н0М d {Гк. 3 + Гээ) + Af/2. (7.10)

Здесь Гк. 3 - сопротивление машины при коротком замыкании электродов, приведенное к стороне постоянного тока:

Гк. 3 = Гэкв. ф + Хэкв, (7.11)

экв. ф - Гф

/1 V \

+ гд (7.12)

- эквивалентное фазное сопротивление, приведенное ко вторичной обмотке трансформатора с учетом параллельной работы фаз; Гф - сопротивление фазы, приведенное ко вторичной обмотке трансформатора; v - угол коммутации при передаче выпрямленного тока с фазы на фазу; при расчете можно принимать v=30°; Гд - динамическое сопротивление неуправляемых вентилей;

Хэкв=Хф (7.13)

- эквивалентное индуктивное сопротивление, приведенное к стороне постоянного тока, определяющее падение напряжения при коммутации тока; Хф - индуктивное сопротивление фазы, приведенное ко вторичной обмотке трансформатора; гэ - сопротивление участка электрод - электрод совместно со свариваемыми деталями; AU2 - падение напряжения на блоке неуправляемых вентилей. (Для мощного кремниевого вентиля AU2~ ~1 В.) При расчете сопротивлений могут быть использованы методики, приведенные в § 1.15 и 1.16.

Определяются:

2. Индуктивность сварочного контура Lc. к по § 1.17.

3. Постоянная времени цепи выпрямителя

Т = 1е.:к/(-к.з + Гээ). (7.14)

4. Минимальное фазное напряжение первичной обмотки трансформатора, соответствующее режиму стабилизации при а=0:

(/ф=(/, 0,Шст340 В. (7.15)

5. Фазное вторичное напряжение трансформатора при холостом ходе

U=Udll,l7. (7.16)



6. Номинальный коэффициент трансформации при Ш2ф=]

Киф/иф. (7.17)

Число витков каждой фазы первичной обмотки на номинальной ступени Wi = K. На любой другой (i-й) ступени Ш1(1) = /С(о-

7. Амплитуда вторичного фазного тока

2Ф m = /г<г- (7.18)

8. Действующее значение вторичного фазного тока во время импульса тока, если принять ток прямоугольной формы длительностью за период 2п/3,

Ы = 1ы1л1- (7.19)

9. Амплитуда первичного фазного тока (без учета намагничивающей составляющей)

hrn = hdlK. (7.20)

10. Действующее значение первичного фазного тока во время импульса тока

/1Ф = /2Жл/з1. (7.21)

11. Длительный вторичный фазный ток

/2ф.чл-/2Фл/ПВ/100.

12. Длительный первичный фазный ток

1Ф.дл = /1Фл/ПВ/100.

13. Схема секционирования каждой фазы первичной обмотки - по гл. 3. Расчет обмоток - по гл. 4.

14. Индукция в стержне магнитопровода трансформатора принимается равной В = 1,25... 1,4 Тл. Сечение стержня магнитопровода

S= . (7.23)

4,44fBK)iHOM

15. Полная мощность, потребляемая выпрямителем из трехфазной сети,

5=1,217- Ггк.з+Гзэ+-У (7.24)

Дальнейший расчет трансформатора с трехфазным нулевым выпрямителем производится по методике, приведенной в гл. 4.

7.7.3. Трансформаторы с шестифазным нулевым выпрямителем. В наиболее мощных машинах целесообразно применять ше-стифазные нулевые выпрямители, которые по энергетическим показателям являются значительно эффективнее трехфазных. При низких вторичных напряжениях и больших токах наиболее

(7.22)



0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 [ 112 ] 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139