Запорожец  Издания 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 [ 128 ] 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139

<?4= 15-106 + 31.41=2830 мм2; /4=182 мм; 2 0.0175 "- =

2830

= 2,25.10-е Ом; г,, а„) = -Ш = 6,1-10-« Ом; Р = 5 Л / """ = 2830 ° V 6,Ы0

= 4.5; /Сф =A=J01 = 7,1. а 15

По графику на рис. 1.14,6 для Р=4,5 и Кф=7,1 значение Кп=1,7, тогда га4 = 1,7-2,25-10-° - 3.8-10-« Ом.

5. Верхняя гибкая шина 5 (сечение IV) из меди МГМ (фольга) с воздушным охлаждением: (?5= 12-100= 1200 мм=; /з=235 мм; го5=0,0175Х

X - SA5\(y- Ом. 1200

Концы шины монолитны. Однако, учитывая значительный набор (12 мм) и односторонний подвод тока, принимаем /Сп=1,6. Тогда

/-ао = 1,6-5,45- 10-е = 8,8-10-« Ом.

6. Верхняя колодка 6 (сечение VII) из меди с воздушным охлаждением:

О 244

<?б= 12 • 100= 1200 мм2; /6=244 мы; ge = 0,0175 = 3,56- Ю"» Ом;

.,в U„) = = 14,6.10-е ом; Р = 5 J: = 2.9;

1200 V 14.6.10

По графику на рис. 1.14.6 Kii=1.28. Следовательно, Гав= 1,28-3,56-10-« = 4,6-10-« Ом.

7. Нижняя колодка 7 из меди с воздушным охлаждением: (/7=1200 мм; /7=150 мм; г,„ = 0,0175-=2,2-10-8 Ом.

Так же как и для верхней колодки, /Сп«1,28. В этом случае Га, - 1,28-2 2- 10-е = 2,8- 10-е Ом.

8. Нижняя гибкая шина 8 (подобна детали 5): /8=320 мм;

0,0175-0,32 , ,„ „ r

г,.8 =--= 4.7-10 " им. Активное сопротивление

1200

Га8=-1.6-4,7-10-е = 7,5-10-е Ом. Активное сопротивление всех элементов токопровода при /=20 "С

Га = Га1 + -Ь . . . -f rs = (9,2 + 8.6 + 7,2-f 3,8-f 8.8-Ь -Ь 4,6 + 2,8 + 7,5) • 10-е = 52.5-10-« Ом.

Активное сопротивление всех элементов- токопровода, приведенное к рабочей температуре =80 °С,

г, = Га [l-b а (f - /охл)] = 52.5- 10-е [1 0,00393 (80 - 20)] = 65- 10-е Ом.

Чиспо переходных контактов и=10, из них два контакта - медь - сталь и восемь медь -медь. Контакты неподвижные. Принимаем активное

С>. 389



Размеры участка, см

Коэффициент К

- о

Рисунок

21,5

3,25

Ь-г 21,5-3,25

21,5

1.18, а

г 3,25 = 5.5

21,5

4,6Х 10,6

6-Р Р 21.5-4,6 6 6 4,6

X «•6-8.5 4.6

1.18. б

12,6

2,7Х 10

12,6-2.7 10 2,7 2,7 = 13,6

1.18. б

1,2X10

12-1.2 10 1,2 1,2

2,60

1.18, б

1,2X10

13-1.2 10 1.2 1.2

2,4-

1.18. б

1,2X10

2.1.2 10 g 3 1,2 1.2

0.78

1.18, б

1,2Х 10

6.4-1.2 10 „„

1.18, б

1,2 1,2

VIII

13,2

1,7*Х10

13,2-1,7 10

2,06

14,4

1.18, б

---- - t\J

1,71 1.7

43,2

!,25

2,4Х 10

b-rb~b Р г 6 6 43,2-1.25 1,25

42.2-2,4 10 2,4 2,4 = 2280

35.5

1.18, е

21.5

3,25

21,5-3,25 „

---- = 5, о

3,25

- 1,3

1ь,5

1.18, г

Суммарное индуктивное сопротивление контура х

* P = Vpip2 =л/2,41.2 =1,7.



сопротивление одного контакта соответственно 4-10- Ом и 1,5-10" Ом, тогда

Гп. к = 2-4- Ю-е + 8-1,5- 10-е = 20- IQ-e Ом.

Активное сопротивление всех элементов и переходных контактов вторичного контура (рис. П.2.1) составит

Гз = г< + н. к = 65-10 « + 20- 10-е = 35. jQ-e Qm.

Индуктивное сопротивление контура хв.

Ориентировочные значения Хв определяем по графику на рис. 1.17 и по формуле (133): Sb=1050 см; Xb=» 160• 10-е Ом и Zb = 168 см; Xb = C/b = = 1,26- 168 = 212- 10-е Ом. -

J Для более точного расчета индуктивного сопротивления вторичного контура разбиваем весь контур на десять отдельных участков, как показано на рис. П.2.1. Результаты расчета сведены в табл. П.2.1. Сопоставляя полученные значения индуктивного сопротивления вторичного контура, принимаем .v-b = 195- 10-е Ом.

Полное сопротивление контура Zm-

В соответствии с рекомендациями § 1.18 предварительно принимаем следующие значения приведенных активного и индуктивного сопротивлений трансформатора: гт = 20- 10-е Ом и Xt = 20- 10-е Qm.

По табл. 1.7 для деталей из углеродистых сталей толщиной 4-Ь4 мм .сопротивление участка электрод - электрод г88=69,5-10-е Ом. Полное сопротивление при нагрузке

2м = V(.«B + х-гГ + (в 4- /-Т -Ь ээ) = = V[(l«6 + 20) 10-е]2 + [(85 -f 20 + 69,5)- 10-е]2 = 270 • 10-е Ом. Полное сопротивление при коротком замыкании машины

2м. к. 3 = -Vix + Xr+irs + r-rr = = VlTlse + 20)- 10-е]2 + [(85 + 20) - 10-е]2~ = 231,2- 10-е Ом. Проверяем заданное значение /smax (см. п. 4 в § П.2.1): /,„,, = J20HOM -4,86- 21 ООО-А.

м- к. 3

что соответствует заданию.

231,2-10-е

П.2.4. Расчет сварочного трансформатора типа ТК-18.05 (условное обозначение - см. § 1.22)

Уточненное техническое задание на расчет сварочного трансформатора типа ТК-18.05 (см. § 4.4).

1. Номинальный сварочный ток /2ном=18 000 А. 2. Первичное напряжение Ui=350 В. 3. Частота тока f=50 Гц. 4. Вторичное напряжение XX: U2obom = = 4,8 В; 62omin=2,8 В и, [/2отах = 5,6 В. 5. Число ступеней регулирования вторичного напряжежя /г = 8, номинальная ступень - седьмая. 6. Продолжительность включенияШВ=15 %. 7. Трансформатор - броневого типа. 8. Магнитопровод- шихтованный из пластин, вырубленных из электротехнической стали марки 3414 толщиной 0,5 мм. 9. Обмотки - дисковые, залитые эпоксидным компаундом. 10. Класс изоляции обмоток В. 11. Охлаждение: а) вторичной обмотки - водяное, проточное; б) первичной обмотки - путем теплопередачи дискам вторичного витка; в) магнитопровода - естественное воздушное. 12. Аппаратура управления - Р.КС-601 и КТ-07.



0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 [ 128 ] 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139