 |
 |
 |
 |
ответствующие ПВ=100 %. Эти эквивалентные величины будем в дальнейшем называть расчетными и для номинальной ступени вычислять из соотношения
1 - 1ном Vne/ioo. (4.8)
Расчетные значения токов по ступеням, необходимые для выбора сечений отдельных секций обмотки, определяются по формуле
Юном
- Юл; -
(4.9)
С точки зрения экономии обмоточных материалов следовало бы для каждой секции или участка выбирать свое сечение провода в зависимости от наибольших токов, которые по ним могут протекать при работе трансформатора. Но из-за производственных неудобств, создаваемых большим сортаментом проводов, этого сделать не удается, особенно при схемах (см. § 3.2), при которых обычно выбирают не более трех сечений. Сечение провода каждой секции первичной обмотки должно быть выбрано таким, чтобы трансформатор мог обеспечить токи, рассчитанные по формулам (4.8) и (4.9), как на номинальной ступени, так и на любой другой. При .этом температура нагрева обмотки не должна превышать значений, указанных в табл. 2.7.
Для обеспечения допустимых температур нагрева первичной обмотки плотность тока Ji в амперах на квадратный миллиметр выбирается в зависимости от материала обмотки провода, конструктивного исполнения обмотки, системы охлаждения ее и класса изоляции. В табл. 4.1, составленной на основании опытных данных многолетней эксплуатации сварочных трансформаторов, приведены допустимые плотности тока, соответствующие расчетным значениям тока для медных проводов и выводов с изоляцией класса В.
Таким образом, задавшись определенным значением плотности тока, находим требуемые сечения витков в квадратных миллиметрах отдельных секций или участков первичной обмотки по формуле
q,. = hlh- (4.10)
Для предварительного расчета сечения витков лучше всего брать среднее значение плотности тока для того, чтобы при выборе размеров обмоточного провода по нормали иметь запас по сечению в ту или в другую сторону. Например, для дисковых катушек из медного провода с изоляцией класса В, с охлаждаемыми дисками вторичного витка надо принимать плотность тока около 4 А/мм.
Заказ № 181 11
Конструкция н охлаждение обмоток
Первичная
Вторичная
Технологический процесс
Представитель
Допустимая плотность тока, А/мм-
Первичиая обмотка
Провод
Вывод
Дисковые
катушки,
плотно
прижатые
к дискам
вторичного
витка
Виток сварен из медных дисков. Трубки для водяного охлаждения напаяны по наружному периметру
Заливка
Пропитка
Рис. 2.6, а
Рис. 2.6, б
3,5-3,8
Виток полый из сплюш,еи-ной медной трубы с водяным охлаждением
Заливка
Рис. 2.7
Цилиндрическая многослойная
Виток сварной (или литой) цилиндрический с трубкой для водяного охлаждения
Пропитка
или заливка
Рис. 2.10
С воздуш- Пропитка Рис. 1,8-2,0 ным ох- 2.9
лаждением. Виток из медной шины или из провода
Примечание. Для обмоток с изоляционными материалами класса F и Н (см. табл. 2.7) плотности тока могут быть увеличены в V А/Ав раз, гдеД и Ав- допустимые перегревы соответственно при выбранном классе изоляции (F или Н) и классе В. Это увеличение для класса F примерно составляет 12 % и для класса Н - 23 %.
Положение ножей переключателя | Uw. в | /„ А | ||||
56 52 | 6,8 7,32 | 26,4 30,8 | ||||
7,93 | 35,8 | |||||
8,65 | ||||||
40 36 | 9,5 10,56 | 51,8 72 | ||||
32 28 | 11,9 13,6 | |||||
Секция 1 Секция г Секция 3 ® @ ® ® ® ®
11 1214
Hml Нож 2 НотЗ d q-
U=380B
Рис. 4.1. К расчету сечений проводов отдельных секций и участков первичной обмотки
Секция 1 | Секция 2 | Секция 3 |
и-К!) =4+4=8 /щ) = 81 А | и1(2)= 8 + 8= 16 /1(2) = 72 А | и1(з)= 6+ 16= 32 /,(3) = 43 А |
Предварительно при / 3,2 А/мм | ||
-71(1) = 81/3,2 = = 25,4 мм 2?l(l)E2l(lWl(l) = = 8-25,4 = 203 мм | 91(2) = 72/3,2 = = 22,5 мм2 S?l(2) = = 16-22,5= 360 мм | <?1(з) = 43/3,2 = = 13,4 УШ? 2?1(з) = = 32-13,4 = 429 мм2 |
Обмоточные данные | ||
Две катушки № 1 по 4 витка | Две катушки № 2 по 8 витков | ,Две катушки № 3 по 6 витков |
Провод марки ПСД. Размеры прввааа: гс сечение q в квадратных миллиьКтрах
„о X Ь, изолированного o„ X Ь„
Радиальные размеры катушэ, мм
к1 = Шк1 (Си + бпр) + 7
4к2= Шк2(йи + 6пр)
кз = акз (Яи +бпр)
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 [ 52 ] 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139