Запорожец  Издания 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 [ 9 ] 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139

предельных диапазонов толщин (или сечений) свариваемых на машине деталей в оптимальных режимах при заданной производительности (см. § 1.21).

Поскольку значение тока /гном определяется вторичным напряжением сварочного трансформатора, то предельные значения сварочных токов /г mm и /г max, требуемых для данной машины, обусловливают число ступеней регулирования и значения вторичных напряжений по ступеням. Одно из этих значений сварочного тока /гном принимают за номинальное. Этот кратковременный ток необходимо получить от сварочного трансформатора на номинальной ступени регулирования вторичного напряжения при условии качественной сварки деталей, принятых за номинальные, с заданной производительностью при неограниченно долгой работе машины.

Основные соотношения между длительным током h и сварочным /гном при различных режимах работы машины приведены в § 1.21.

1.11. Определение сварочного тока в зависимости от режима свврки

Режимы всех видов контактной сварки обусловливаютсттбл-щиной (или сечением) свариваемых деталей и их материалом. Основными параметрами режимов точечной, рельефной и шовной сварки являются:

1. Номинальный сварочный ток /гном в килоамперах.

2. Длительность протекания сварочного тока /св в секундах.

3. Усилие сжатия электродов или роликов Рсъ в дека-ньютонах.

4. Диаметр точки литого ядра в миллиметрах.

Ориентировочные расчетные данные этих параметров, заимствованные из работы [16], приведены в приложении 1. Диаметр точки литого ядра (или диаметр контактной поверхности электрода э) выбирается в зависимости от толщины свариваемых деталей б. В существующей практике имеется несколько вариантов эмпирических зависимостей между и б. Однако в результате обобщения данных, приведенных в литературе разными авторами, наиболее распространенной является следующая зависимость:

йя = 462/3. (1.2)

При точечной и шовной сварке деталей из углеродистых, нержавеющих и жаропрочных сталей и сплавов минимальные размеры диаметра ядра точек d и ширина литой зоны роликового шва йш в зависимости от толщины деталей б могут быть выбраны по табл. 1.3.

Кроме того, при сварке, деталей из малоуглеродистой стали,



й, мм

0,5 0.8 1

1.2 1,5

d„. мм

dnj. мм

б, мм

djj, мм

d, мм

относительно больших толщин для определения диаметра точки ядра часто используется следующая зависимость:

й = 2Ь + К: (1.3)

Здесь при б =1,5...7,5 мм К=3 и при б>7,5 мм К=2.

При сварке двух листов разной толщины расчет ведется исходя из размеров более тонкого листа.

Допускаемые давления на контактную поверхность электрода ориентировочно следующие: э.уд = 0,7 МПа при йя<8мм и F3, уд= 1 МПа при d„>8 мм.

При рельефной сварке «вкрест» стержней одинакового диаметра надежные соединения могут быть получены при разных сочетаниях /гном и /св. Для практического использования выбор рациональных значений /гном и /св в зависимости от диаметра свариваемых «вкрест» стержней из стали Ст.З наиболее удобно производить по рис. 1.12.

гтн 8

3,2 2,5

орт0,1В0,25O.if ОЩО 1,6 2i5JtO В? 10,0 с tc--

Рис. 1.12. Зависимость сварочных параметров при сварке стержней из

стали Ст.З «вкрест»

2 Зяка.ч № 181 33



при стыковой сварке сопротивлением или оплавлением основными параметрами являются плотность тока / в амперах на квадратный миллиметр и длительность протекания сварочного тока tcB в секундах. Режимы стыковой сварки сопротивлением стержней из малоуглеродистой стали сечением S в квадратных миллиметрах и стыковой сварки оплавлением заготовок различных профилей и материалов приведены в приложении 1.

Кроме того, при сварке сопротивлением в диапазоне плотностей тока от 25 до 100 А/мм правильное соотношение между плотностью тока и длительностью сварки определяется по эмпирической формуле

Jt=m. (1.4)

При сварке методом оплавления круглых деталей ток оплавления ориентировочно может быть рассчитан по формуле

/опл = (3f опл + 1) VwT . (1.5)

Здесь d - диаметр детали, см; Voпл - средняя скорость оплавления, см/с.

Практически пользоваться этими данными можно только ориентировочно, и каждый раз их нужно корректировать применительно к выбранному оборудованию и требованиям к качеству соединений.

1.12. Вторичное напряжение холостого хода сварочного трансформатора 620

Независимо от того, какое число ступеней регулирования вторичного напряжения должен иметь проектируемый сварочный трансформатор, прежде всего определяется номинальное значение этого напряжения U20, которое трансформатор должен обеспечить в режиме холостого хода на одной из ступеней, принятой за номинальную. Значение U20 ном определяется из соотношения

20=2НОм2„. (1.6)

Здесь /гном - см. § 1.10; Zm -полное сопротивление вторичного, или сварочного, контура машины, включая сопротивления свариваемых деталей (см. § 1.13):

г„ = л/г1+х1 = V(-B + т+rssf + {Хв + ХгГ , (1-7)

где Гв - активное сопротивление элементов вторичного контура машины и их контактных соединений; Хв - его индуктивное сопротивление; Гт и Хт - активное и индуктивное сопротивления обмоток трансформатора, приведенные ко вторичной цепи; Гээ -



0 1 2 3 4 5 6 7 8 [ 9 ] 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139