 |
 |
 |
 |
Изменение компенсирующей мощности Q, , Qj = /Q при наличии ступеней
семи | одной | двух | трех | четырех | |||||
< | «с. г | < | «с. г | < | < | ||||
0,65 | 0,65 | 0,65 | 0,65 | 0,65 | |||||
0,56 | 0,64 | 1,13 | 0,64 | 1,13 | 0,64 | 1,13 | 0.64 | ||
0,56 | 0,59 | 1,31 | 0,59 | 1,31 | 0,45 | 0,48 | 1,07 | ||
0,39 | 0,57 | 1,46 | 0,39 | 0,44 | 1,13 | 0,39 | |||
0,32 | 0,53 | 1,57 | 0,37 | 1,14 | 0,33 | 0,388 | 1,18 | ||
0,27 | 0,49 | 1,83 | 0,34 | 1,32 | 1,12 | 0,28 | 1,04 | ||
0,23 | 0,47 | 2,04 | 0,325 | 1,42 | 0,29 | 1,32 | 0,27 | 1,18 | |
лучения одной и той же активной мощности Р, в зависимости от числа ступеней.
Поскольку увеличение полной мощности происходит за счет потребления большего тока из сети, то это обстоятельство связано с увеличением активных потерь в распределительных сетях предприятия. Эти потери возрастают пропорционально квадрату увеличения относительного значения полной мощности и составляют при наличии одной ступени 1,68, т. е. возрастают в 2,84 раза; при двух, трех и четырех ступенях - соответственно в 1,65; 1,54 и 1,35 раза при тех же условиях снижения тока. Относительное значение реактивной мощности, а следовательно, и требуемой относительной мощности компенсирующих устройств Qc возрастает: при одноступенчатой схеме - в 2,04 раза; при двух, трех и четырех ступенях - соответственно в 1,42; 1,32 и 1,18 раза.
Принимая во внимание, что расчет мощности силовых сетей и требуемых компенсирующих устройств производится по максимальным значениям полной и активной мощностей, соответствующих режиму полнофазного включения, пределы регулирования тока, требуемые ГОСТ297-80 (см. табл. 1.10), практически могут быть обеспечены одной ступенью, если не считаться с относительным ухудшением энергетических показателей машины. Но из сравнения приведенных выше величин видно, что наиболее значительное снижение относительного значения мощности потерь и мощности компенсирующих устройств наблюдается при переходе от одноступенчатой к двухступенчатой схеме секционирования первичной обмотки. Увеличение же числа ступеней больше двух не приводит к существенному улучшению рассматриваемых показателей.
=0,5 | |||||||
III II | |||||||
< /i | |||||||
1 / > / | |||||||
- - | / |
0,38 0.34-
0,22 018
0,3 0,4- 0,6 0,6 0,7 0,8 as f.O
1 | |||||
j.-H | |||||
li i | |||||
-/A-- |
ot;ot.r
Рис. 6.13. Графики изменения полной мощности и мощности компенсирующих- устройств в зависимости от активной мощности
Учитывая эти обстоятельства, при комбинированном регулировании сварочного тока двухступенчатую схему можно принять в качестве основной схемы с целесообразным минимумом числа выводов.
Таким образом, комбинированный способ обеспечивает регулирование тока в следующих пределах: на первой ступени от 1 до 0,77; на второй ступени от 0,77 (что соответствует полнофазному включению) до 0,59. Такая глубина фазовой отсечки дает уменьшение коэффициента мощности на зажимах машины всего лишь на 20-23 % в пределах каждой ступени.
Указанное сравнительно небольшое уменьшение cos ф и связанное с этим некоторое увеличение относительной мощности потерь в сетях, а также реактивной мощности и мощности искажения не являются препятствием для регулирования тока фазовой отсечкой в пределах каждой ступени. Это тем более справедливо, что незначительное увеличение относительных значений мощностей при сниженных нагрузках не требует увеличения ни сечения силовых сетей, ни установленной мощности компенсирующих устройств, рассчитанных на максимальные значения этих мощностей, имеющие мест9 при полнофазном включении.
6.11. Влияние фазовой отсечки сетевого напряжения на КПД машины
Коэффициент полезного действия машины контактной сварки определяется отношением полезной активной мощности Рг, отдаваемой в нагрузку, к активной мощности Pi, поглощаемой трансформатором совместно с прерывателем из сети, т. е.
Pi Pi Р2 + Р0+РК.З
Здесь Р2 = /22С08фэ=/2>2 - мощность, расходуемая непосредственно на электродах машины при полнофазном включении, где со8фэ=1 и С/2=/2Аээ; Рк.з=12Гм.к.в - потери КЗ машины. При снижении тока до Ki=hvlh методом фазовой отсечки
Р2Г = hrUr = KihKJJ = KiKuP,
Рк. 3. г = /гЛ. к. 3 = КсКгРк. 3-
Тогда
Рог+Рк.з.г 1 J<c.rPo+f<P..s
.г+ог+к.з.г КМ+Кс.гРо+КР..э
(6.40) 313
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 [ 102 ] 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139