Запорожец  Издания 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 [ 59 ] 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139

Сопротивление постоянному току вторичного витка в холодном состоянии должно быть также указано в расчетной заппскс.

Коэффициент Фильда для одного диска вторичного витка рассчитывается по формуле

Кр=1 + 0,Ш{ау, (4.66)

где а - приведенный размер стороны диска, расположенной перпендикулярно потоку рассеяния;

V /sp-IO*

где йд -размер диска в направлении, перпендикулярном потоку рассеяния, см; Ър. = К - размер диска в направлении, параллельном потоку рассеяния, см; р - удельное сопротивление материала дисков; f и U - то же, что и в формуле (4.59). Для вторичного витка цилиндрической формы

F=l+0,09(a;) (4.67)

V /sP-iO* Здесь и, Й2 и Ьг -см. рис. 4.5, б.

4.5.10. Расчет сопротивлений обмоток трансформатора. Пол ное сопротивление обмоток трансформатора, приведенное ко вторичной обмотке, определяется по формуле

Z,= V-T+4, (4.68)

где Гт-активное сопротивление обмоток трансформатора, приведенное ко вторичной обмотке. Ом; - индуктивное сопротивление обмоток трансформатора, приведенное ко вторичной обмотке. Ом.

Расчет Лт и х. для каждого трансформатора обычно производится для первой и номинальной ступени. Величина Гт определяется после того, как выбраны схемы и число катушек первичной обмотки, число дисков вторичной обмотки и уточнены их геометрические размеры:

Гт = - + Г2, (4.69)

где Г\ и Гг определяются по методике, изложенной в п. 4.5.9; К - коэффициент трансформации на требуемой ступени.

Расчет Хт производится после того, как будут конструктивно размещены в окне обмотки и окончательно уточнены все изоляционные промежутки и конструктивные зазоры. По существу, расчет Хт поверочный, и в случае значительного раС-



хождения расчетной величины лт с предварительно выбранным значением иногда приходится соответственно корректировать значения вторичного напряжения холостого хода трансформатора. Индуктивное сопротивление обмоток трансформатора, приведенное ко вторичной обмотке,

" - + (4.70)

Здесь x-индуктивное сопротивление короткого замыкания трансформатора, приведенное к первичной обмотке, Ом.

Расчет индуктивных сопротивлений обмоток сварочных трансформаторов осложнен многочисленными факторами, главными из которых являются: а) тип обмоток (дисковая или цилиндрическая); б) разделение дисковой обмотки на катушечные группы, каждая из которых состоит из одного диска вторичного витка и двух в общем случае неодинаковых катушек первичной обмотки, причем число катушечных групп может быть от одной до восьми; в) осуществление ступенчатого регулирования вторичного напряжения со стороны первичной обмотки (схемы по § 3.2 и 3.4) путем различных комбинаций соединения катушек или их частей - секций, располагающихся в одной или разных катушечных группах, а также путем отключения целых катушек или части их витков; г) трудность учета производственных отклонений размеров изоляционных промежутков между катушками первичной обмотки и дисками вторичной обмотки от заданных чертежами; д) трудность учета индуктивности выводов катушек; е) трудность учета магнитной асимметрии потоков рассеяния.

Первые три фактора учитываются конструкцией формул, а последние - эмпирическим коэффициентом. С учетом всех изложенных особенностей и производится расчет индуктивных сопротивлений обмоток сварочных трансформаторов.

Группа I


Ось обмоток

Группа I

Группа II

Группа Ш

Ось обмоток

Рис. 4.6. К расчету индуктивных сопротивлений дисковых обмоток



Индуктивное сопротивление дисковых обмоток трансформатора.

Обмотки из одной катушечной группы (рис. 4.6, а). При последовательном соединении катушек № 1 и 2 индуктивное сопротивление трансформатора

л:т = л;гр1 = л:о)+л:(2), (4.71)

где X(i) - индуктивное сопротивление катушки № 1 и соответствующей ей части вторичного диска; Х(2) - то же для катушки № 2 этой группы:

IQ/cp.KlRKlb"

к1«Д

3 (а)к1-f ака) -

10-«;

(4.72)

,2 Г

"k2

+ A2+

3(Шк2 + 1)Ук1) J

1(Г (4.73)

Здесь /ср.к1 и /ср. к2 -средняя длина витков катушек № 1 и 2, см; Wki и Шк2 - числа витков катушек № 1 и 2, включенных в сеть; bo - ширина окна магнитопровода, см; Ai и Дг -зазоры между диском и катушками № 1 и 2, см; Ьк1 и /)к2 -ширина голых проводов катушек №. 1 и 2, см; йд - толщина диска, см; Кя к1 и Кцк2 - коэффициенты, показывающие отношение Ширины окна bo к длине силовой линии эквивалентного поля рассеяния (коэффициенты Роговского):

/CrkII---; /(rk2:

Для катушки № 1

2Ai -Ь 6к1 + Од и соответственно для катушки № 2

При /=50 Гц

(4.74)

(4.75)

2А1 + 6к2 + ад

х.,, = 9,5-10-« cp.ki/RkXk1

+ Ai +

К1«Д

3 (ьУк! -Ь скг) J

(4.76)

Хк2 = 9,5.10-«-2-

Ьо L 3

"кг

-f А2 +

3 (И!к1 + ьУкг) J

(4.77)



0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 [ 59 ] 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139