Запорожец  Издания 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 [ 18 ] 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53


ml и, LI rz


/7/77/ и r5

.C3

ic. 3.19. Простые контуры цепи питания:

-ячейки; б-блока; в - источника питания

астоты. Электролитические коиденсаторы средней емкости Сг ус-.навливаются в блоках. Их размеры также должны соответство-ать размерам ячеек и блока. Наконец батарея из конденсаторов ольшей емкости Сз устанавливается б блоке питания и обслужи-ает все потребители тока.

Пересчет параметров между контурами зависит от соотноше-ая токов. Например, L2" и г"ь2 (пересчитываются к току ml умно-(ением их на q, где q=l...n в зависимости от количества ветвей одновременно действующими -перепадами тока.

Токи в разных звеньях схемы имеют разные времена Т уста-овления, так как на них воздействуют существенно отличающие-я токи: на младшее звено - I, на следующее -ml и на послед-ее nml. Соответствующие времена установления Ть Тг, Тз пропорциональны этим токам и Т1<СТ2Тз. Такая ситуация облегчает расчет.

Схему (рис. 3.18,а) можно разделить на три контура (рис. ..19,а, б, е) - ячейки, блока и источника питания Е и рассчитать X независимо по действиям токов (во втором контуре для наихудшего режима L2 = L2 + nL"2 и Гь2 = гь2 + ПГ"ь2) •

Критерием должно служить условие

Ui(t) + U2(t) + U3(tXAE. (3.62)

Резисторы Гц ... Гьз во всех контурах стоят последовательно, ,и -•5ЛИЧИНЫ постоянных составляющих Ui... Нз складываются, т. е. Tli --т1гь2 + пт1гьзАЕ.

Поскольку птТгьз обычно велико, целесообразно стремиться к \ меньшению гц и Гь2, а затухание в первых двух контурах обесточивать резисторами Гс1 и Гс2-

Если первые два контура выполнить по схеме 3.17,г при Гы = =Гь2 = 0, а третий контур по схеме 3.15, то максимумы напряже-.чй на контурах, ввиду того, что Т1<СТ2<СТз, окажутся существенно раздвинутыми и условие (3.62) можно записать следую-Цим образом:

им1 = 1гс1<АЕ, = m 1гс2 < ДЕ,

Низ = nm 1г,

;дЕг-

(3.63) 57




Рис, 3,20. Эпюры токов и на--пряжений контуров цепей питания

/7/77/

Рис, 3.21. Вид u (t):

/ - без ОС; 2 - при линейной инерционной ОС; 3 - при дискретной инерционной ОС с задержкой Где

mlr,


Эпюры на рис. 3.20 поясняют это допущение. Пунктирными л ниями показаны мгновенные перепады входных токов контуров ml, nml и соответствующие им напряжения Ui (t) ... из(1) в пре положении, что контуры независимы. Параметры контуров подо раны так, чтобы выполнялось уоловие (3.63).

Однако перепады входных токов на втором и третьем конту pax не мгновенны, они определяются временами установления пре дыдущих контуров. Учитывая это, Um2 сдвигается к моменту Тм2 = Ti и уменьшается по величине, а напряжение итз = пт1гьз сдви гается к моменту Т = Т2 (сплошные линии на рис. 3.20).

Полную картину напряжения на нагрузке дает сумма = ui (t)+U2 (t)-f Us (t). В результате того, что Т1<Т2<сТз и макс мальные напряжения Umi, Um2, Ums разнесены, Us не превышает А (рис. 3.20). Выбор параметров контуров проводился по их неза висимому анализу для мгновенных перепадов входных токов.

Источник вторичного напряжения охвачен обратной связь (ОС - пунктир на рис. 3.18,6). В зависимости от типа стабилиз тора характер обратной связи различен. Для линейного стабилиза тора коэффициент обратной связи (малый на высоких частотах постепенно увеличивается с уменьшением частоты. Для дискрет ного стабилизатора с широтно-импулвсной модуляцией обратна связь до некоторого момента Too вообще не действует, а, начн 58



ная с Тос, коэффициент ОС увеличивается. Величина Тос зависит от периода управляющих стабилизатором импульсов Тст и равна (2...5)Тст. Обычно Тст = 20... 100 мкс и Тос = 40...500 мкс.

При наличии и отсутствии обратной связи третий контур (рис. 3.19,в) ведет себя ПО-разному. На рис. 3.21 показано Us(t) без обратной связи, с линейной инерционной и дискретной связью (кривые 1, 2 и 3). Наибольший эффект от обратной связи получается в третьем контуре, выполненном по схеме 3.15, когда imIrL3>AE. Если постоянная времени обратной связи намного меньше Тмз, напряжение Us можно сделать значительно меньше 1т1гьз и уложить в рамки АЕ. При дискретной обратной связи для этого достаточно, чтобы

Уз (Тос) < А Е. (3.64)

Однако надо помнить, что избыток напряжения птТгьз-АЕ по-чадает, на стабилизатор и его динамический диапазон должен превышать это напряжение.

Для уменьшения емкости СЗ третий контур можно сделать ко-1ебательным (без учета обратной связи). Поскольку обратная связь отрицательная, она в состоянии задемпфировать колебания. :1ри этом необходимо, чтобы для дискретной обратной связи

Тос<2яУ"Цс"з (3 65)

и выполнялось условие (3.64). Полагая Тос<КЕзСз, находим до-голнительный критерий для

Сз>ТЬс/Ез. (3.66)

В работе [35] даны примеры расчетов цепей питания, показы-г.ающие правомерность предложенного способа расчета переходных процессов в СВЭП с контурами.

3.3. ВЫСОКОЧАСТОТНЫЕ ПОМЕХИ В СВЭП

Технические условия на цифровую РЭА ограничивают величину помех на выходных шинах СВЭП < ± 1 7о уровня выходного напряжения. Добиться выполнения этого условия довольно труд-tio из-за:

а) отсутствия достаточно проверенного подхода к борьбе с помехами;

б) проведения .некорректных измерений помех.

Анализу высокочастотных помех, рекомендациям по борьбе с ними посвящено значительное число опубликованных работ, призванных помочь специалистам при проектировании либо эксплуатации ВПН с бестрансформаторным входом. Почти во всех книгах 1... 13], посвященных разработке ВПН, авторы касаются вопро-"-"а снижения высокочастотных помех, как правило, рассматривая го в разделе по электромагнитной совместимости (ЭМС). Одна из последних книг [36] целиком посвящена подавлению электромагнитных помех в цепях электропитания.



0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 [ 18 ] 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53